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鋼渣界面反應(yīng)是二級氧源渣中t、eo與鋼中c、s；、Mn和y之間的反應(yīng)，反應(yīng)能力bJ以用渣中Fco活度表示。治側(cè)向鋼渣界面?zhèn)鬟f的o與從鋼液側(cè)向鋼邊界面?zhèn)鬟f過來的si、Mn和P反應(yīng)，反應(yīng)產(chǎn)物進人渣IfI；如果渣側(cè)傳遞過來的o與s、Mn和P反應(yīng)盾，鋼渣界面氧含量高丁鋼中氧含量，則鋼渣界面的筑會繼續(xù)向鋼液內(nèi)部傳遞，在鋼液內(nèi)部繼續(xù)進行氧化碳反應(yīng)。鋼渣界面區(qū)也會有一定的乳化現(xiàn)象，表現(xiàn)為渣淌進入鋼液中，或鋼液滴進入渣中，這里認為乳化現(xiàn)象大大增大了界面反應(yīng)面積，不再單獨對桌一乳化現(xiàn)象帶來的脫做成其他鋼渣反應(yīng)進行分析。

    鋼邊界面反應(yīng)區(qū)的脫碳更為準(zhǔn)確的描述應(yīng)為通過鋼滄界面?zhèn)餮醵阡撘喝鄢貎?nèi)部形成的脫碳過程，假定熔池底部的耐火材料空隙促使了co最初形核，對單個co氣泡在亡升過程中的脫碳過程進行積分，可得山其上升至排出過程的脫碳量：

 假定在單他時間內(nèi)產(chǎn)牛的微小co氣泡數(shù)日是一定的，則在A2叫間內(nèi)的

脫碳雖為：

    At：5—s＝NumLo×R co    (4．67)

    仟熔池溫度、鋼液景不變的前提F，鋼巾溶解電含量[01決定了鋼渣反應(yīng)K的脫碳速率‘，鋼液碳含量低，vzox n  M01的氧員在乳化反應(yīng)區(qū)脫碳、脫硅和脫鎬剩余后有一部分會熔解到鋼液中．個要依靠鋼滄界面?zhèn)餮跸蛎撎挤磻?yīng)提供氧源，鈉渣界面氧傳遞的速度dJ以表示為[M?：

    兒—l＝60令f‘；…l(：N“，hl

    鋼渣界面靠刨液側(cè)氧的傳質(zhì)系數(shù)；鋼邊界面氧含量；

鋼沒反應(yīng)界固有效而積，包括鋼液滴進入渣中增加的鋼渣接觸面積。

    根據(jù)反應(yīng)區(qū)的脫碳消耗氣速率利鋼沿界面提供氧的速率可計算出鋼中氛含員變化速率，當(dāng)碳臺絲較低時，應(yīng)考慮吹電乳化反／；K區(qū)直接提供的氧源。

    計算鋼治界面氧需綜合考慮si、Mn和P的界面反比過程，鋼渣界血渣側(cè)傳遞的氧通過應(yīng)等于si、Mn和P氧化消耗的氧退星加L鋼液側(cè)向鋼液傳遞的緘適量，管式電爐 求解方程式4．69可求f1鋼渣界面包含旦，得出渣向鋼液傳遞氧的速率可求出鋼渣界面反應(yīng)區(qū)的脫碳速率。

    最終求出在A5時間內(nèi)電爐熔池內(nèi)的脫碳量為：

  出此可開發(fā)出電爐冶煉過程吹氧脫碳模型；脫碳模型在脫碳動力學(xué)的基礎(chǔ)上能夠分析影響服碳速率的因素，模型還有—部分參數(shù)是不可測旦的，所以本模型還需根據(jù)實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)進行調(diào)試，最終確定出模則內(nèi)的參數(shù)。

    以上針對的是安鋼煙道豎爐電爐建大的脫碳模型*模型只考慮了一文爐門氧槍，如果其他電爐存在多支約槍，可把持文氧槍的脫碳速率相加，uJ得出總的脫族速率，：

    除了考慮熔池內(nèi)卜述主要化學(xué)反應(yīng)外，還應(yīng)考慮渣層內(nèi)發(fā)牛的二次燃燒反應(yīng)、氓燃燒嘴的化學(xué)反應(yīng)石灰熔化過程，最終開發(fā)的數(shù)學(xué)模列可模擬冶煉過程個鋼液成分、渣的成分以及爐氣成分的變化，詳細描述參考文獻[24]。

   電爐冶煉終點動態(tài)控制相關(guān)數(shù)學(xué)棋型的應(yīng)們

    眾觀優(yōu)化模型、廢鋼熔化及溫度計算模型、脫碳模型是電爐終點動態(tài)控制的基礎(chǔ)，其戶出觀優(yōu)化模型已經(jīng)應(yīng)州到最傳鐵水加入比計算、以工序效益最佳為n標(biāo)的優(yōu)化計算中，箱式電爐其應(yīng)用結(jié)果在第2章小已有展現(xiàn)，本節(jié)重點描述廢鋼熔化及溫度計算模型及脫碳模型的府用．仍以安鈉100t煙道豎爐屯爐冶煉過程為模擬對象。